1、使用过程中如发现有异常杂音时，应立即停机，检查原因，直至设法排除后方可继续使用。2、电动油桶泵不宜空运转，使用时抽液完毕立即停泵，因该系列泵电机空载转速可达12000转/分左右，否则将会磨坏，万向节叶轮，严重时会损坏泵管。3、调换电刷：电刷磨损到不能使用时应立即调换，否则会损坏换向器，严重时更容易导致烧坏电机。4、电动抽液泵应定期检查，一般至少三个月一次，经常使用的应每月检修一次，检修是应该全部拆开，消除内部积尘、油污，如果换向器上积灰过多可用酒精擦洗换向器表面。如有损坏零件，应调换相同零件。5、不用时请放置在干燥、清洁、没有腐蚀性气体的环境中。6、全新或长期搁置不用的电动油桶泵，开箱后550伏兆欧表测量所有带电零件与可能触及的金属零件之间绝缘电阻，在接近工作温度时应不低于7兆欧。7、使用前，须检查各接线柱是否牢固，接地线必须可靠牢固。8、检查电源电压是否与额定电压相符，不能在超过或低于额定电压10%的电源上使用。9、使用旺泉该系列电动抽液泵时，切勿有损电线，避免水、油进入电机、开关、电器等部位。10、普通电机
1.高扬程水泵用于低扬程抽水很多机手认为抽水扬程越低，电机负荷越小。在这种错误认识的误导下，选购水泵时，常将水泵的扬程选得很高。其实对于离心式水泵而言，当水泵型号确定后，其消耗功率的大小是与水泵的实际流量成正比的。而水泵的流量会随扬程的增加而减小，因而扬程越高，流量越小，消耗功率也就越小。反之，扬程越低，流量越大，消耗的功率也就越大。因此，为了防止电机过载，一般要求水泵的实际抽水使用扬程不得低于标定扬程的60%。所以当高扬程用于过低扬程抽水时，电机容易过载而发热，严重时可烧毁电机。若应急使用，则必须在出水管上装一个用于调节出水量的闸阀(或用木头等物堵小出水口)，以减小流量，防止电机过载。注意电机温升，若发现电机过热，应及时关小出水口流量或关机。这一点也容易产生误解，有些机手认为堵塞出水口，强制减少流量，会增加电机负荷。其实正好相反，正规的大功率离心泵排灌机组的出水管上都装有闸阀，为了减小机组启动时的电机负荷，应先关闭闸阀，待电机启动后再逐渐开启闸阀就是这个道理。2.大口径水泵配小水管抽水很多机手认为这样可以提高实际扬程，其实水泵的实际扬程=总扬程～损失扬程。当水
H型单级单吸离心泵概述：IH型化工离心泵适用于化工厂，用来输送不含固体颗粒，粘度类似于水的腐蚀性液体，被输送介质温度一般为20℃～105℃。泵的最高工作压力为1.6 Mpa，进口压力不高于0.6Mpa。
目前国内好多电厂汽动给水泵组的盘车装置因卡泵而丢弃不用，不少专家更认为既然盘车装置不好用，不如取消。实际上，要解决汽动给水泵组盘车装置的卡泵问题是很容易的，但要解决对盘车装置的偏见却很难，必需先解决汽动给水泵组倒底要不要盘车装置的思想认识问题。
齿轮机构是高粘度复合齿轮泵的核心，行星轮个数、齿轮的齿数、模数、变位系数等是决定复合齿轮泵性能的几个主要参数，改变这些参数，齿轮泵的性能也就随着变化。采用行星机构后，新型齿轮泵的体积明显大于传统的两齿轮式齿轮泵。为了尽可能减小高粘度复合齿轮泵的尺寸和重量，提高其性能价格比，利用优化方法进行参数设计十分必要。优化方法与思路。优化设计时需要满足的约束条件包括：行星机构的一些限制条件（同轴条件、装配条件、邻接条件）、齿轮副的无侧隙啮合条件、不发生根切的最小变位系数限制、齿顶不变尖条件、齿轮啮合传动的平稳性（重合度）、轮齿的齿面接触疲劳强度及齿根弯曲疲劳强度等。 实践证明，直接优化方法比先连续后圆整方法具有较快的收敛速度，求解时对设计变量初始值及目标函数的性态无特殊要求，而且能够保证搜索到真正的最优值。在取得优化结果后，只需将新型齿轮泵分解为太阳轮与行星轮的外啮合副、行星轮与内齿轮的内啮合副，然后分别根据外啮合与内啮合齿轮传动对应的计算公式，即可计算出其啮合参数及几何尺寸石化工业的迅速发展、高粘度液体输送操作的日益增多，为高粘度齿轮泵的发展和应用开辟了新的领域。人们正在不断地从材料
在主甲板后端布置一个可往后摆18度、往前摆10度的气动泵起落吊架，用于升降气动泵系统，该起落架由一套油缸控制其摆动角度。当主空压机因故障而造成失压时，能及时紧急起动，并进行管路切换，起到备用气源的作用；当气动泵组吸口的人水深度小于5米时，为了保证进水的速度能及时起动，并进行管路切联通抽空装置，起到抽空作用。液压泵站：作为本船的一个重要操作系统―液压系统，由上海申诚液压气动公司提供柴油机驱动的液压油泵组。 该机组是全船液压绞车、挂桨及起落架油缸的动力源，负荷变化范围大，夏天油沮高，作业环境恶劣，故在设计选用时留有一定的裕度。风冷式发电机组与蓄电池组：由柴油机直接驱动，负责全船的控制系统、照明、空调、应急水泵、通讯、电动葫芦等用电设备的交流供电以及蓄电池组的充电电源。执行机构气动泵组吊绞车（一台）：由液压马达驱动，绞车容绳量120m，其最外层拉力2t，通过l：4动滑轮组使气动泵组以5r/n1in速度升降（在挖泥时以低速升降）。 绞车通过电磁液压阀进行操作，能分别执行高速、低速、正、停、倒。低速收缆速度可以平稳连续地通过比例阀调节，装有反松驰被动放缆系统，通过
自吸泵选型举例：例如北方旱田区一农户有耕地40亩全部种植小麦时，要求一周内全部灌溉一遍。每亩用水量60m3，已测得动水位距地面垂直高度为5米，地面距灌区垂直高度为6m，那么农户应选择什么规格自吸泵工作呢？1、计算自吸泵所需扬程损失总扬程按30%考虑则H=（5+6）×1.3=14.3（m）2、计算自吸泵所需吸水扬程吸水扬程损失按2m考虑则H吸=5+2=7（m）查国家标准水泵规格表可选自吸离心泵型号65ZX50-160型，它的额定流量为25m3/h，配套动力转速为2900r/min.对于大面积的灌区选用水泵时流量是首先考虑的指标，一般要建立泵站，单台泵工作时要求大口径水泵，易出现故障停机造成损失，可选用同型号多台泵的形式，自吸泵选型举例如下。某灌区有水田1500亩，轮灌天数为4天，每亩一次灌水为30m3，利用渠水灌溉水泵安装高度距水源垂直高度为3.5m，压水扬程要求7m，问选用什么类型自吸泵合适。1、计算所需流量昼夜开机时间取20小时，利用系数η取0.8，则2、计算所需扬程损失总扬程按30%考虑则H=（
为了提高装置效率，我们曾对二的贯流泵进行了模拟装置试验，即分别对贯流泵前置灯泡装置和后置灯泡装置进行了能量试验，得出模型装置试验数据。在相同叶片角度下，前置灯泡模型装置的最高效率比后置灯泡模型装置的最高效率高左右。这是由于前置灯泡装置将灯泡体置于进水流道，其后是进水锥管液体的流动状态比较平稳，局部阻力系数很小，液体流过这种收缩流道时，流量装置净扬程掩轴功率装置效率刀态均匀，出口水流稳定，对叶轮内的流动极为有利。液体流出叶轮之后进人导叶，导叶可以按照要求的进行设计，不必因流道中间有灯泡体而选取过大的扩散角导叶，大大减少了扩散损失，提高了装置效率。而后置灯泡体的装置效率之所以不高，主要是由于轴向长度和导叶扩散角之间的矛盾，由于灯泡体的存在，使导叶体扩散角过大，从而增加了扩散损失所至。减速机构的选用根据该泵的性能参数和叶轮外径，需选用齿轮传动来进行降速。已远远超出了导叶所允许的扩散角，这在技术上是不可行的，所以，必须选用齿轮箱进行降速。可选用锥齿齿轮传动或行星齿轮传动。考虑到安装的方便及土建的开挖量，选用行星齿轮传动，电机通过行星齿轮减速箱与泵联接如图整个机组置于壳体内，敞开式楼
普通的三相异步电动机可以用变频器驱动吗？普通的三相异步电动机与变频调速的三相异电动机有何区别？普通异步电机与变频电机的区别——普通异步电动机都是按恒频恒压设计的，不可能完 全适应变频调速的要求。以下为变频器对电机的影响：1、电动机的效率和温升的问题 不论那种形式的变频器，在运行中均产生不同程度的谐波电压和电流，使电动机在非正 弦电压、电流下运行。据资料介绍，以目前普遍使用的正弦波PWM型变频器为例，其低次谐波基本为零，剩下的比载波频率大一倍左右的高次谐波分量为：2u+1（u为调制比）。 高次谐波会引起电动机定子铜耗、转子铜（铝）耗、铁耗及附加损耗的增加，最为显著 的是转子铜（铝）耗。因为异步电动机是以接近于基波频率所对应的同步转速旋转的，因此，高次谐波电压以较大的转差切割转子导条后，便会产生很大的转子损耗。除此之外，还需考虑因集肤效应所产生的附加铜耗。这些损耗都会使电动机额外发热，效率降低，输出功率减小，如将普通三相异步电动机运行于变频器输出的非正弦电源条件下，其温升一般要增加10%~20%。2、电动机绝缘强度问题 目前中小型变频器，不少是采用PWM的控制方式。
抽真空注脂机（以下简称“注脂机”）是为石油钻井用三牙轮钻头贮油囊注脂的专用设备.它集抽真空、注润滑脂、残留油脂吹除等功能为一体，可以同时为三牙轮钻头的3个油囊注入MoS2润滑脂，经过改造后也可以用于给其他对注脂比例要求较高的类似设备或产品进行注脂。 抽真空注脂是三牙轮钻头的加工工序中非常重要的工序，其注脂比例的高低直接决定该钻头的使用寿命长短，而每钻一个井，换钻头的成本往往高达几十万。根据调查表明，我国目前使用同类注脂设备主要依赖进口，我们成功研制的该注脂机有助于企业提高经济效益.该注脂机通过注脂缸有杆腔的油压将注脂缸无杆腔的润滑脂压入油囊内.要求注脂压力在0.4～2.0MPa范围内可以任意调整，注脂速度为2.3L/min.因为这二项指标在液压系统中比较容易实现，所以下面不再论述. 因为同时要给3个油囊注脂，所以要设置3个注脂缸，当注脂缸内的润滑脂注完之后，通过高压油脂泵将润滑脂注入注脂缸.液压缸内的液压油不能有任何泄漏到润滑脂端内，否则将影响到钻头的使用寿命.每个钻头从准备注脂到注脂结束拧紧封头总共需要约5min，其中液压系统加压注脂时间不超过90s，
水泵在注入容器压力为零时，对泵进口放人少量空气，泵在使用过程中变化不大，能顺利地将容器压力增加到40Mpa。将容器内的压力释放，重新对其加压。在注入容器压力为10MPa时对泵进口放人少量空气。此时，可以感觉到柱塞的有效行程容积减少，且柱塞有缓慢自动回程的现象；在注人容器压力为20MPa时又对泵进口放人少量空气，此时感到柱塞有效行程容积明显减少，且柱塞明显自动回程，压力上升已不太明显。反复上述过程几次后，又对进口通人稍大量空气后，柱塞有效行程容积几乎为零，已无须在手柄上加多大力，就可将柱塞压下，而且出口压力再也无法增加。 试验结果与在现场出现的情况及分析推论完全吻合，从而证明了分析判断的正确性。在使用现场改变了进水条件，使进口处进水连续，无空气进人泵腔。此时再将泵安装好，重新起动试压泵，完全可以实现对容器的加压工作。经不间断的连续多次运行后，证明，该泵完全能胜任该工位的工作。气体对泵的影响是比较大的，尤其对流量较小的试压泵影响更大，应尽可能地避免空气进人泵腔，因为泵本身流量就小，其向外排气能力就更小。为了适应进口进水不连续的工况，进而避免在使用中不慎混进空气，而需
